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41.
侧向进水前池水流特性的试验研究 总被引:6,自引:1,他引:6
侧向进水条件下的前池水流将形成螺旋流和回流.实验丧明,影响螺旋流强度的主要因素是侧孔孔高与水深的比值;影响前池内侧回流长度的主要因素是引渠宽与前池宽的比值和侧边进口宽与前池宽的比值.在各种改善水流措施中加设导流墩和潜墩效果显著,可以使前池因测向进水引起的不良流态得到改善. 相似文献
42.
文章结合忻阜高速公路古峪沟高架桥15号桥墩处的实际地形、地质等情况,针对装配式箱梁桥提出了下部结构采用整幅预应力盖梁П型桥墩,并对该桥墩的设计及应用情况进行了较为详细的介绍。 相似文献
43.
通过对实际工程的设计总结,提出关于高层建筑框架—抗震墙结构形式在结构布置,抗震墙构造、框架节点构造等方面以及墩式基础形式设计方面的一些建议 相似文献
44.
对平面不规则的高层建筑,在采用短肢剪力墙结构的设计中存在的一些问题,如结构体系的布置原则、计算分析要点和构造要求等进行探讨,提出建议,供设计人员参考. 相似文献
45.
以典型深水桥梁的等效单墩模型为对象,以代表性近断层地震动为输入,采用考虑桥墩水体动力相互作用的流固耦合全数值计算方法,检验了我国、日本以及欧洲相关规范动水效应计算方法的准确性.结果表明:水环境的存在会导致结构自振周期的延长,各规范方法的误差率随水深增加而变大,欧洲规范偏大,日本规范偏小,我国铁路规范最接近流固耦合法计算值.在分布动水压力方面,我国铁路规范存在一定偏差,日本规范明显偏大,在墩底处约为流固耦合法计算值的5倍.在总动水压力方面,日本规范偏于保守,不同水深下的误差率在90%~153%;我国公路细则误差率在-50%~-61%;我国铁路规范最接近流固耦合法计算值,其误差率在-46%~30%.在总动水压力的作用位置方面,我国公路细则较为合理,而我国铁路规范给出的作用位置偏高,日本规范则偏低.在动水压力下的结构地震响应方面,欧洲规范计算结果偏大,日本规范结果偏小,我国铁路规范结果吻合度最高.总体来看,我国铁路规范精度较高,但在分布动水压力及总动水压力的计算上还存在改进空间. 相似文献
46.
王小丹 《青海师范大学学报(自然科学版)》2015,(2)
随着国内铁路大跨、高墩特殊结构桥梁的不断涌现,高墩大跨径预应力T型刚构桥由于自身得天独厚的优点尤其被设计者所青睐.宜万铁路马水河大桥双线T构116m+116m跨径在同类型桥梁中居世界之首,该桥主梁0号块结构复杂、体积庞大,高12.2m、长16m,箱梁顶板宽10.7m,底宽6.0m,混凝土圬工量884.7m3.本文论述了0号块施工技术要点,以及C60高强混凝土的配制和防裂,同时介绍了0号块施工难点和注意事项. 相似文献
47.
当前交通建设需求量逐渐增加,连续桥梁正在向更宽、更高的方向发展,而横截面的增加会导致桥梁表面出现变形,桥梁线形不顺,降低桥梁表面质量,令合龙几乎无法进行。为此,提出一种高墩大跨连续刚构桥悬臂挂篮施工线形控制方法,将正装计算法和倒装计算法结合在一起进行结构分析。给出成桥预拱度设置过程和立模标高的确定过程。选用一种可靠度很高的水准仪对挠度进行监测。将厦沙高速云龙谷大桥作为研究对象,对其悬臂挂篮施工进行线形控制,将3#墩和4#墩大里程方向顶板数据作为测试数据。得出以下结论:所提施工线行控制方法敏感参数取值和真实值相同,混凝土浇筑后标高、张拉后标高和设计值之差均在允许范围内,起拱度有所改变。 相似文献
48.
运用有限元软件ANSYS对一特定的5层砖房在水平地震作用下的受力进行了模拟计算,着重分析了窗肚墙和窗间墙的受力情况,验证了理论计算已得出的在地震作用下窗肚墙与窗间墙危险程度相近的结论。同时,介绍了砌体结构利用ANSYS软件进行结构有限元分析的基本过程。 相似文献
49.
陈楚珍 《华中科技大学学报(自然科学版)》1996,(6)
对船队撞击大桥桥墩能量计算中的能量折减系数Ng进行了定量分析,提出了Ng的计算方法和公式,分析了Ng与其他参数的关系,说明了以前估算中存在相当大的误差,解决了大桥桥墩防撞领域的一个关键性问题——能量定量计算问题,并附有实例 相似文献
50.
本文通过系统的物理模型试验,并结合理论分析的方法,研究了越过连续矩形坎的水面流态及坎前自由水面特性。通过动量方程推导了坎前水跃漩滚流态与急流飞溅而过流态时上游控制断面临界佛氏数的理论公式;证明当水流飞溅而过流态时,上游控制断面佛氏数F_(r0)在2.59~6.99范围内,坎前自由水面与佛氏数F_(r0)无关,是相对坎高的单一函数。得到了坎前自由水面受坎高的影响范围及在此范围内无因次水深与相对坎高的变化规律;探讨了用保角变换法求解坎前自由水面抛射角的半经验、半理论公式。最后,探讨了坎前自由水面的一种计算方法。 相似文献